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<\/figure>\n\n\n\nPourquoi ces applications enfreignent les r\u00e8gles de la mesure de courant conventionnelle<\/h2>\n\n\n\n
La plupart des environnements de test \u00e9lectrique sont con\u00e7us autour du courant alternatif. La fr\u00e9quence du r\u00e9seau est stable, la forme d'onde du courant est quasi sinuso\u00efdale et l'instrument de mesure n'a besoin de traiter qu'une seule composante de fr\u00e9quence dominante. Les transformateurs de courant sont parfaitement adapt\u00e9s \u00e0 ce contexte. Ils sont \u00e9prouv\u00e9s, peu co\u00fbteux et pr\u00e9cis aux fr\u00e9quences industrielles.<\/p>\n\n\n\n
Les syst\u00e8mes de v\u00e9hicules \u00e9lectriques et d'\u00e9nergies renouvelables contredisent presque toutes les hypoth\u00e8ses qui simplifient la situation.<\/p>\n\n\n\n
Le signal est continu, ou un m\u00e9lange de courant continu et alternatif.<\/strong> Les batteries de traction, les panneaux photovolta\u00efques et les syst\u00e8mes de stockage coupl\u00e9s en courant continu produisent du courant continu. Un transformateur de courant conventionnel ne fournit aucun signal de sortie en courant continu\u00a0; il mesure la variation de flux, et non le flux lui-m\u00eame. Toute sonde con\u00e7ue pour fonctionner uniquement en courant alternatif est donc imm\u00e9diatement inutilisable pour les mesures c\u00f4t\u00e9 courant continu, qui constituent une part importante des tests de v\u00e9hicules \u00e9lectriques et de syst\u00e8mes de stockage.<\/p>\n\n\n\n Les fr\u00e9quences de commutation se sont d\u00e9plac\u00e9es bien au-del\u00e0 de la bande audio.<\/strong> Les transistors de puissance en carbure de silicium (SiC) et en nitrure de gallium (GaN), d\u00e9sormais utilis\u00e9s de s\u00e9rie dans les onduleurs de traction \u00e0 haut rendement et les chargeurs embarqu\u00e9s, fonctionnent \u00e0 des fr\u00e9quences de commutation allant de 20 kHz \u00e0 plus de 100 kHz, avec des harmoniques encore plus \u00e9tendues. Le signal de courant mesur\u00e9 par un analyseur de puissance comprend la fr\u00e9quence fondamentale du moteur (qui suit la vitesse de rotation et peut varier de moins de 10 Hz \u00e0 plus de 1 kHz), ainsi que les composantes de la fr\u00e9quence de commutation et leurs harmoniques. Une sonde d'une bande passante de 10 kHz mesurera correctement la fr\u00e9quence fondamentale, mais ne d\u00e9tectera pas toutes les autres. Les pertes par commutation calcul\u00e9es \u00e0 partir d'une telle mesure seront erron\u00e9es.<\/p>\n\n\n\n Les marges d'efficacit\u00e9 sont faibles.<\/strong> Un onduleur de traction fonctionnant avec un rendement de 97 % dissipe 3 % de la puissance absorb\u00e9e sous forme de chaleur. Si la sonde de courant introduit une erreur d'amplitude de 1 %, le rendement calcul\u00e9 est d\u00e9cal\u00e9 d'environ la m\u00eame valeur, transformant une mesure de 97 % en 96 % ou 98 %, ce qui implique des choix de conception diff\u00e9rents. \u00c0 ces niveaux de rendement, l'incertitude de mesure n'est pas un probl\u00e8me th\u00e9orique.<\/p>\n\n\n\n Le c\u00e2ble ne peut pas \u00eatre coup\u00e9.<\/strong> En laboratoire, il est parfois possible d'ins\u00e9rer une r\u00e9sistance shunt en s\u00e9rie avec la charge pour mesurer le courant avec pr\u00e9cision. Sur un v\u00e9hicule test\u00e9 sur un banc d'essai \u00e0 rouleaux, le bus haute tension est un syst\u00e8me haute tension scell\u00e9. Dans ce cas, la seule solution pratique consiste \u00e0 utiliser une pince amp\u00e8rem\u00e9trique qui se fixe autour du c\u00e2ble sans interrompre le circuit.<\/p>\n\n\n\n Les sondes de courant alternatif\/continu utilis\u00e9es pour la mesure de puissance reposent sur quatre technologies distinctes. La compr\u00e9hension de leurs principes de fonctionnement permet de comprendre la pr\u00e9sentation de leurs sp\u00e9cifications.<\/p>\n\n\n\n Capteurs \u00e0 effet Hall<\/strong> On utilise la tension qui se d\u00e9veloppe perpendiculairement \u00e0 un conducteur parcouru par un courant et plac\u00e9 dans un champ magn\u00e9tique. Le capteur est positionn\u00e9 dans l'entrefer d'un noyau magn\u00e9tique qui concentre le flux magn\u00e9tique du conducteur mesur\u00e9. Les capteurs \u00e0 effet Hall r\u00e9agissent aux champs magn\u00e9tiques statiques, c'est-\u00e0-dire qu'ils mesurent le courant continu. Leur bande passante s'\u00e9tend jusqu'\u00e0 la gamme des m\u00e9gahertz, ce qui les rend utilisables pour la capture de signaux de commutation. Leur principal inconv\u00e9nient est leur sensibilit\u00e9 \u00e0 la temp\u00e9rature\u00a0: la tension de Hall et la tension de d\u00e9calage du circuit d'amplification varient toutes deux avec la temp\u00e9rature. Pour une sonde install\u00e9e dans un compartiment moteur ou un bo\u00eetier ext\u00e9rieur, cette d\u00e9rive est non n\u00e9gligeable. Lors de mesures de plusieurs heures \u00e0 temp\u00e9ratures variables, l'erreur de d\u00e9calage cumul\u00e9e peut d\u00e9passer la pr\u00e9cision nominale de la sonde.<\/p>\n\n\n\n Capteurs \u00e0 fluxgate<\/strong> On utilise un m\u00e9canisme physique diff\u00e9rent. Un enroulement secondaire, aliment\u00e9 par un courant d'excitation alternatif, sature p\u00e9riodiquement le noyau magn\u00e9tique. Lorsqu'un courant continu (ou alternatif basse fr\u00e9quence) traverse l'enroulement primaire, les transitions de saturation positive et n\u00e9gative deviennent asym\u00e9triques. Cette asym\u00e9trie est d\u00e9tect\u00e9e et exploit\u00e9e pour g\u00e9n\u00e9rer un courant de r\u00e9troaction qui annule exactement le flux mesur\u00e9 \u2013 un principe d'\u00e9quilibrage. Le r\u00e9sultat \u00e9tant bas\u00e9 sur l'annulation plut\u00f4t que sur la mesure directe de l'amplitude du flux, il est pratiquement ind\u00e9pendant de la temp\u00e9rature. Les sondes \u00e0 fluxgate ont une bande passante plus \u00e9troite que les sondes \u00e0 effet Hall (g\u00e9n\u00e9ralement de courant continu \u00e0 quelques centaines de kilohertz), mais leur pr\u00e9cision et leur stabilit\u00e9 en courant continu sont nettement sup\u00e9rieures. Pour les tests de batteries, o\u00f9 les mesures durent plusieurs heures et o\u00f9 le r\u00e9sultat est une valeur d'\u00e9nergie int\u00e9gr\u00e9e, la m\u00e9thode \u00e0 fluxgate est le choix techniquement appropri\u00e9.<\/p>\n\n\n\n Bobines de Rogowski<\/strong> Les bobines de Rogowski sont des capteurs \u00e0 noyau d'air, sans noyau magn\u00e9tique. La bobine cr\u00e9e un champ magn\u00e9tique autour du conducteur, et le signal de sortie est proportionnel \u00e0 la variation du courant (di\/dt), qui est ensuite int\u00e9gr\u00e9e \u00e9lectroniquement pour reconstituer la forme d'onde du courant. L'absence de noyau magn\u00e9tique \u00e9limine la saturation, l'hyst\u00e9r\u00e9sis et la d\u00e9pendance de la perm\u00e9abilit\u00e9 \u00e0 la temp\u00e9rature. Les bobines de Rogowski supportent des courants tr\u00e8s \u00e9lev\u00e9s et tr\u00e8s rapides sans les probl\u00e8mes de non-lin\u00e9arit\u00e9 qui affectent les capteurs \u00e0 noyau de fer \u00e0 haute densit\u00e9 de flux. En revanche, l'int\u00e9grateur \u00e9lectronique fixe une fr\u00e9quence de coupure basse\u00a0: les signaux continus et tr\u00e8s lents ne sont pas mesur\u00e9s. Pour les applications n\u00e9cessitant uniquement du courant alternatif, notamment \u00e0 hautes fr\u00e9quences ou \u00e0 tr\u00e8s haut niveau de courant, une bobine de Rogowski est souvent la solution id\u00e9ale.<\/p>\n\n\n\n transformateurs de courant<\/strong> Les transformateurs de courant (TC) sont des capteurs inductifs \u00e0 noyau de fer bien connus, utilis\u00e9s dans toutes les applications de mesure de puissance. Ils sont tr\u00e8s pr\u00e9cis aux fr\u00e9quences pour lesquelles ils sont con\u00e7us, robustes et largement disponibles. Leur limitation au courant alternatif est fondamentale\u00a0: un TC mesure la variation de flux, or un courant continu stable ne produit aucune variation de flux. Pour toute application comportant une composante continue \u2014 ce qui couvre la plupart des v\u00e9hicules \u00e9lectriques et des syst\u00e8mes de stockage \u2014, les TC ne sont pas adapt\u00e9s \u00e0 la partie continue.<\/p>\n\n\n\n L'objectif de mesure lors des tests de batteries est le courant pendant les cycles de charge et de d\u00e9charge. Ces donn\u00e9es servent principalement \u00e0 estimer l'\u00e9tat de charge (SOC), \u00e0 calculer le rendement de charge\/d\u00e9charge et \u00e0 v\u00e9rifier la conformit\u00e9 aux normes telles que le WLTP, qui exige l'int\u00e9gration du courant et de la puissance sur un cycle de conduite complet.<\/p>\n\n\n\n Le courant de batterie se caract\u00e9rise principalement par sa nature continue, souvent de plusieurs centaines d'amp\u00e8res, avec une ondulation due au chargeur ou \u00e0 l'onduleur \u00e0 la fr\u00e9quence de commutation. La difficult\u00e9 de mesure ne r\u00e9side pas dans la bande passante \u2013 le signal d'int\u00e9r\u00eat \u00e9tant lent \u2013 \u200b\u200bmais dans la pr\u00e9cision du courant continu et la stabilit\u00e9 \u00e0 long terme.<\/p>\n\n\n\n Pour une batterie de 500 A test\u00e9e sur un cycle de charge de quatre heures, une sonde pr\u00e9sentant une d\u00e9rive en courant continu de 0,1 A\/h accumule une erreur de 0,4 A \u00e0 la fin du test. Sur un signal de 500 A, cette erreur semble n\u00e9gligeable, mais l'erreur \u00e9nerg\u00e9tique int\u00e9gr\u00e9e \u2014 qui s'accumule tout au long de la mesure \u2014 peut affecter significativement les calculs de l'\u00e9tat de charge (SOC) et les chiffres d'efficacit\u00e9.<\/p>\n\n\n\n La g\u00e9om\u00e9trie du conducteur constitue une autre contrainte pratique. Les syst\u00e8mes de batteries 800 V utilisent des c\u00e2bles en cuivre de forte section. Avec l'isolation et le blindage, le diam\u00e8tre ext\u00e9rieur d'un c\u00e2ble bus haute intensit\u00e9 d\u00e9passe souvent 40 mm, et atteint m\u00eame 50 mm sur certaines plateformes. Une sonde dont l'ouverture des m\u00e2choires est de 32 mm, quelle que soit son intensit\u00e9 nominale, est inutilisable. Ce d\u00e9tail est source de probl\u00e8mes fr\u00e9quents lorsque les sondes sont command\u00e9es sans v\u00e9rification physique pr\u00e9alable sur le c\u00e2ble.<\/p>\n\n\n\n Sp\u00e9cifications recommand\u00e9es pour ce sc\u00e9nario\u00a0:<\/p>\n\n\n\n Le test d'efficacit\u00e9 d'un onduleur n\u00e9cessite la mesure simultan\u00e9e de la puissance d'entr\u00e9e CC (c\u00f4t\u00e9 batterie) et de la puissance de sortie CA triphas\u00e9e (c\u00f4t\u00e9 moteur). La diff\u00e9rence entre ces deux valeurs correspond aux pertes de l'onduleur. Pour des rendements sup\u00e9rieurs \u00e0 95 %, la mesure pr\u00e9cise d'une faible diff\u00e9rence entre deux valeurs \u00e9lev\u00e9es exige des performances exceptionnelles de la part des sondes et de l'analyseur.<\/p>\n\n\n\n Le signal de courant c\u00f4t\u00e9 sortie CA contient la fr\u00e9quence fondamentale \u00e0 la fr\u00e9quence \u00e9lectrique du moteur \u2014 g\u00e9n\u00e9ralement de 50 Hz \u00e0 600 Hz pour les v\u00e9hicules de tourisme \u00e0 vitesse autorouti\u00e8re, mais pouvant atteindre 1 kHz ou plus pour les moteurs \u00e0 grande vitesse. \u00c0 cette fr\u00e9quence se superposent les composantes de fr\u00e9quence de commutation de l'onduleur SiC, qui, \u00e0 une fr\u00e9quence de commutation de 50 \u00e0 100 kHz, g\u00e9n\u00e8rent des harmoniques atteignant plusieurs centaines de kilohertz. L'importance de ces harmoniques dans les pertes du moteur d\u00e9pend de l'application, mais pour les prendre correctement en compte dans les calculs de rendement, la sonde doit avoir une bande passante suffisante pour les capter.<\/p>\n\n\n\n La pr\u00e9cision de phase est la sp\u00e9cification qui influe le plus directement sur la pr\u00e9cision des calculs de puissance. Le facteur de puissance d'un entra\u00eenement de traction peut tendre vers l'unit\u00e9 \u00e0 pleine charge. Lorsque le facteur de puissance est de 1,0, la puissance est \u00e9gale au produit de la tension efficace et du courant efficace. Lorsque le facteur de puissance est de 0,95, la puissance repr\u00e9sente 95 % de ce produit. Une erreur de phase de 0,1\u00b0 entre les canaux de tension et de courant d\u00e9cale le facteur de puissance calcul\u00e9 d'une valeur faible mais mesurable\u00a0; dans un syst\u00e8me \u00e0 haut rendement et \u00e0 facteur de puissance proche de l'unit\u00e9, l'erreur de puissance r\u00e9sultante est significative par rapport aux pertes mesur\u00e9es.<\/p>\n\n\n\n Pour les mesures triphas\u00e9es effectu\u00e9es avec trois sondes de courant distinctes, la coh\u00e9rence de phase entre les sondes est aussi importante que la pr\u00e9cision de phase de chaque sonde. Si une sonde pr\u00e9sente une avance de phase de +0,1\u00b0 et une autre un retard de phase de \u22120,1\u00b0, l'erreur sur la puissance triphas\u00e9e est d\u00e9termin\u00e9e par la diff\u00e9rence de 0,2\u00b0, et non par la sp\u00e9cification individuelle de 0,1\u00b0.<\/p>\n\n\n\n Une borne de recharge pour v\u00e9hicules \u00e9lectriques comporte deux plans de mesure distincts. C\u00f4t\u00e9 entr\u00e9e CA, le signal traverse un \u00e9tage de correction du facteur de puissance (PFC) dont la fr\u00e9quence de commutation g\u00e9n\u00e8re des harmoniques pouvant n\u00e9cessiter une mesure pour l'analyse du rendement. C\u00f4t\u00e9 sortie CC, le signal est principalement continu\u00a0: il s'agit du courant redress\u00e9 et r\u00e9gul\u00e9 fourni au v\u00e9hicule.<\/p>\n\n\n\n La mesure de la puissance en courant continu est le domaine o\u00f9 les exigences de pr\u00e9cision sont les plus strictes. Les bornes de recharge rapide en courant continu (niveau 3) fonctionnent g\u00e9n\u00e9ralement avec une puissance de 150 \u00e0 350 kW. Dans plusieurs pays, la r\u00e9glementation impose des exigences de pr\u00e9cision de mesure aux stations de recharge commerciales\u00a0; sur certains march\u00e9s, la pr\u00e9cision du compteur d\u2019\u00e9nergie doit \u00eatre inf\u00e9rieure ou \u00e9gale \u00e0 0,5\u00a0%. La sonde de courant est un \u00e9l\u00e9ment de cette cha\u00eene de mesure, et sa sp\u00e9cification de pr\u00e9cision doit \u00eatre conforme aux exigences de pr\u00e9cision globales du syst\u00e8me.<\/p>\n\n\n\n L'environnement physique des tests sur le terrain des bornes de recharge pour v\u00e9hicules \u00e9lectriques diff\u00e8re de celui d'un laboratoire. Le cheminement des c\u00e2bles dans une station de recharge n'est pas con\u00e7u pour faciliter les mesures. Les sondes doivent pouvoir \u00eatre d\u00e9ploy\u00e9es dans des espaces restreints, souvent sous des angles difficiles, sans l'intervention d'un second op\u00e9rateur pour les maintenir en place. L'utilisation \u00e0 une main et un m\u00e9canisme de verrouillage s\u00e9curis\u00e9 sont des exigences fonctionnelles, et non des pr\u00e9f\u00e9rences ergonomiques.<\/p>\n\n\n\n Les tests des syst\u00e8mes photovolta\u00efques et de stockage couvrent une gamme d'intensit\u00e9s de courant selon le point de mesure dans le syst\u00e8me. Au niveau d'une cha\u00eene, un champ photovolta\u00efque peut produire de 10 \u00e0 20 A par cha\u00eene. \u00c0 la sortie du coupleur CC, le courant cumul\u00e9 de plusieurs cha\u00eenes peut atteindre plusieurs centaines d'amp\u00e8res. La batterie de stockage, lors d'une d\u00e9charge de pointe, peut fournir 500 A ou plus.<\/p>\n\n\n\n L'installation en ext\u00e9rieur expose la sonde \u00e0 des conditions environnementales diff\u00e9rentes de celles rencontr\u00e9es en laboratoire. L'amplitude thermique entre le matin et l'apr\u00e8s-midi peut d\u00e9passer 30 \u00b0C au point de mesure, et les variations saisonni\u00e8res sont encore plus importantes. Une sonde \u00e0 effet Hall avec un coefficient de temp\u00e9rature de 50 ppm\/\u00b0C enregistre un d\u00e9calage de 0,15 % pour une variation de 30 \u00b0C\u00a0\u2014 faible en soi, mais constituant une source d'erreur suppl\u00e9mentaire qui s'ajoute \u00e0 l'incertitude d'\u00e9talonnage.<\/p>\n\n\n\n Les algorithmes MPPT des onduleurs photovolta\u00efques ajustent en permanence le point de fonctionnement afin d'optimiser la production d'\u00e9nergie. La variation de courant qui en r\u00e9sulte n'est ni sinuso\u00efdale ni p\u00e9riodique au sens strict. La sonde doit donc pr\u00e9senter une r\u00e9ponse dynamique suffisante pour suivre ces variations sans d\u00e9phasage, ce qui fausserait les calculs d'\u00e9nergie int\u00e9gr\u00e9e.<\/p>\n\n\n\n La compatibilit\u00e9 des interfaces d'instruments m\u00e9rite une attention particuli\u00e8re, car les syst\u00e8mes de test sur le terrain combinent souvent des \u00e9quipements de diff\u00e9rents fabricants. Une sonde avec sortie BNC et une sensibilit\u00e9 de 10 mV\/A se connecte facilement \u00e0 la plupart des oscilloscopes. En revanche, connecter cette m\u00eame sonde \u00e0 un analyseur de puissance n\u00e9cessitant une imp\u00e9dance d'entr\u00e9e sp\u00e9cifique, ou utilisant une interface propri\u00e9taire pour la mise \u00e0 l'\u00e9chelle automatique, peut exiger un adaptateur ou une configuration manuelle de la sensibilit\u00e9. Il est plus simple de v\u00e9rifier ce point avant la mesure que de diagnostiquer des erreurs syst\u00e9matiques a posteriori.<\/p>\n\n\n\n Surdimensionnement de la bande passante.<\/strong> L'hypoth\u00e8se selon laquelle une bande passante plus large est syst\u00e9matiquement pr\u00e9f\u00e9rable est erron\u00e9e. Une sonde d'une bande passante de 100 MHz laisse passer les interf\u00e9rences haute fr\u00e9quence, les interf\u00e9rences \u00e9lectromagn\u00e9tiques provenant des composants \u00e9lectroniques de puissance adjacents et d'autres sources de bruit qu'une sonde \u00e0 bande passante plus limit\u00e9e \u00e9liminerait. Lorsque l'objectif de mesure est le courant fondamental \u00e0 50 Hz ou la fr\u00e9quence de commutation \u00e0 50 kHz, une sonde d'une bande passante de 500 kHz permet de mesurer le signal n\u00e9cessaire tout en \u00e9liminant le bruit qui, autrement, perturberait la mesure. La bande passante doit \u00eatre adapt\u00e9e aux exigences de la mesure, et non maximis\u00e9e.<\/p>\n\n\n\n Saturation en courant continu sur les petits signaux.<\/strong> Prenons l'exemple d'une batterie mesur\u00e9e \u00e0 200 A CC avec une ondulation de 5 A provenant du chargeur. La sonde doit supporter 200 A sans saturer son noyau et, simultan\u00e9ment, mesurer l'ondulation de 5 A avec une r\u00e9solution ad\u00e9quate. Cette combinaison \u2013 courant nominal \u00e9lev\u00e9 et plage dynamique suffisante \u00e0 basse tension \u2013 n'est garantie par aucune des sp\u00e9cifications prises individuellement. Une sonde con\u00e7ue pour 300 A mais avec une r\u00e9solution de 1 A peut avoir une plage dynamique insuffisante pour mesurer clairement l'ondulation de 5 A en pr\u00e9sence de 200 A CC. Ce cas de figure doit \u00eatre explicitement v\u00e9rifi\u00e9 au regard des sp\u00e9cifications de plage dynamique et de r\u00e9solution de la sonde.<\/p>\n\n\n\n Intensit\u00e9 nominale sans diam\u00e8tre du conducteur.<\/strong> Les plateformes 800 V utilisent des c\u00e2bles de forte section. Le diam\u00e8tre ext\u00e9rieur d'un c\u00e2ble bus haute tension, isolation, blindage et gaine tress\u00e9e inclus, d\u00e9passe g\u00e9n\u00e9ralement 40 mm. Une sonde de 500 A avec une ouverture de m\u00e2choire de 32 mm est physiquement incompatible avec ce c\u00e2ble, quelles que soient ses caract\u00e9ristiques \u00e9lectriques. V\u00e9rifier l'ouverture de m\u00e2choire par rapport au diam\u00e8tre ext\u00e9rieur r\u00e9el du c\u00e2ble (mesur\u00e9 et non estim\u00e9) est une \u00e9tape souvent n\u00e9glig\u00e9e, source de probl\u00e8mes.<\/p>\n\n\n\n Coh\u00e9rence de phase dans les configurations multicanaux.<\/strong> Lors de la mesure de la puissance triphas\u00e9e \u00e0 l'aide de trois sondes de courant, la sp\u00e9cification de phase pertinente est la coh\u00e9rence entre les canaux, et non la sp\u00e9cification de chaque sonde. Deux sondes sp\u00e9cifi\u00e9es \u00e0 \u00b10,1\u00b0 peuvent, dans le pire des cas, pr\u00e9senter un \u00e9cart de 0,2\u00b0. Pour des calculs pr\u00e9cis de la puissance triphas\u00e9e, les sondes doivent \u00eatre \u00e9talonn\u00e9es et appari\u00e9es, ou bien la variation inter-unit\u00e9s doit \u00eatre sp\u00e9cifi\u00e9e et prise en compte dans le bilan d'incertitude.<\/p>\n\n\n\n Incompatibilit\u00e9 d'interface.<\/strong> Le type de connecteur de sortie, la sensibilit\u00e9 de sortie (en mV\/A), l'imp\u00e9dance de sortie et les fonctionnalit\u00e9s d'identification automatique (Auto-ID) propri\u00e9taires doivent correspondre \u00e0 l'entr\u00e9e de l'instrument connect\u00e9. Les analyseurs de puissance haut de gamme prenant en charge l'identification automatique des sondes configurent automatiquement l'\u00e9chelle et la gamme lorsqu'une sonde compatible est connect\u00e9e, \u00e9liminant ainsi un certain nombre d'erreurs de configuration. Dans les environnements de test en production o\u00f9 la m\u00eame paire sonde-instrument est configur\u00e9e de mani\u00e8re r\u00e9p\u00e9t\u00e9e par diff\u00e9rents op\u00e9rateurs, il est important de v\u00e9rifier la compatibilit\u00e9 de l'identification automatique.<\/p>\n\n\n\n Les crit\u00e8res de s\u00e9lection se r\u00e9sument \u00e0 une s\u00e9rie de questions auxquelles on peut r\u00e9pondre avant m\u00eame d'ouvrir un catalogue de produits.<\/p>\n\n\n\n Premi\u00e8rement\u00a0: le signal contient-il du courant continu\u00a0? Si oui, les impl\u00e9mentations \u00e0 courant continu et de type Rogowski standard sont \u00e0 exclure. Si non, les technologies compatibles avec le courant continu restent des options valables\u00a0; elles ne constituent pas un mauvais choix pour les applications fonctionnant exclusivement en courant alternatif, mais elles sont simplement plus co\u00fbteuses que n\u00e9cessaire.<\/p>\n\n\n\n Deuxi\u00e8mement\u00a0: quelle est la dur\u00e9e de mesure requise\u00a0? Pour les mesures de plus de 30\u00a0minutes, la sp\u00e9cification de d\u00e9rive en courant continu est le principal facteur d\u00e9terminant la pr\u00e9cision des sondes \u00e0 fluxgate et \u00e0 effet Hall. Il est imp\u00e9ratif de v\u00e9rifier que la sp\u00e9cification de d\u00e9rive reste dans les limites d\u2019erreur acceptables pendant toute la dur\u00e9e de la mesure, et non pas seulement que la sp\u00e9cification de pr\u00e9cision nominale est atteinte lors de l\u2019\u00e9talonnage initial.<\/p>\n\n\n\n Troisi\u00e8mement\u00a0: quelle est la composante de fr\u00e9quence la plus \u00e9lev\u00e9e qui importe\u00a0? Les harmoniques de commutation \u00e0 5 fois la fr\u00e9quence de commutation, m\u00eame att\u00e9nu\u00e9es, peuvent fausser les calculs de pertes. D\u00e9finissez la bande passante de mani\u00e8re \u00e0 couvrir la plage de fr\u00e9quences contribuant significativement \u00e0 la mesure, avec une marge de s\u00e9curit\u00e9.<\/p>\n\n\n\n Quatri\u00e8mement\u00a0: quel est l\u2019environnement physique\u00a0? L\u2019ouverture des m\u00e2choires, la plage de temp\u00e9ratures de fonctionnement, la cat\u00e9gorie de s\u00e9curit\u00e9 et le type de connecteur sont des contraintes qui \u00e9liminent les candidats avant m\u00eame qu\u2019une comparaison de pr\u00e9cision ne soit n\u00e9cessaire.<\/p>\n\n\n\n Cinqui\u00e8mement\u00a0: \u00e0 quel instrument cette sonde sera-t-elle connect\u00e9e\u00a0? V\u00e9rifiez la compatibilit\u00e9 de l\u2019interface, la mise \u00e0 l\u2019\u00e9chelle et si une identification automatique ou une configuration manuelle est requise.<\/p>\n\n\n\n L'analyse de ces cinq questions permet de restreindre le choix aux sondes techniquement adapt\u00e9es \u00e0 l'application. Le choix parmi ces options qualifi\u00e9es, en fonction du co\u00fbt, de la disponibilit\u00e9 ou des fonctionnalit\u00e9s suppl\u00e9mentaires, est une d\u00e9cision secondaire.<\/p>\n\n\n\n Les mesures effectu\u00e9es par les sondes de courant AC\/DC dans le cadre du d\u00e9veloppement des v\u00e9hicules \u00e9lectriques et des \u00e9nergies renouvelables (rendement de l'onduleur, capacit\u00e9 de la batterie, puissance du chargeur) alimentent directement les conclusions techniques et r\u00e9glementaires. Une sonde pr\u00e9sentant une erreur syst\u00e9matique de 0,5 % n'est pas un instrument de pr\u00e9cision utilis\u00e9 l\u00e9g\u00e8rement en dehors de sa plage optimale\u00a0; elle est une source de biais structurel qui se r\u00e9percute sur tous les calculs en aval.<\/p>\n\n\n\n Les crit\u00e8res de s\u00e9lection des sondes pour les v\u00e9hicules \u00e9lectriques et les \u00e9nergies renouvelables ne sont pas plus complexes que dans d'autres domaines. Ils diff\u00e8rent de ceux rencontr\u00e9s par la plupart des ing\u00e9nieurs \u00e9lectriciens dans les syst\u00e8mes \u00e9lectriques conventionnels, et c'est pr\u00e9cis\u00e9ment ce d\u00e9calage entre les id\u00e9es re\u00e7ues et les exigences r\u00e9elles qui est source d'erreurs. Consid\u00e9rer la sonde de courant comme un instrument de mesure de pr\u00e9cision n\u00e9cessitant des sp\u00e9cifications adapt\u00e9es \u00e0 la t\u00e2che de mesure \u2013 et non comme un simple accessoire \u2013 est la cl\u00e9 de la fiabilit\u00e9 des r\u00e9sultats.<\/p>","protected":false},"excerpt":{"rendered":" The current probe is rarely what engineers argue about. Budgets go toward the power analyzer, the oscilloscope, the dynamometer. The probe gets picked from whatever is on the shelf, or ordered based on current rating alone. 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Sc\u00e9narios d'application<\/h2>\n\n\n\n
Tests de charge et de d\u00e9charge de la batterie de traction<\/h3>\n\n\n\n
Param\u00e8tre<\/th> Sp\u00e9cification<\/th><\/tr><\/thead> Technologie de d\u00e9tection<\/td> Fluxgate<\/td><\/tr> Courant nominal<\/td> 500 A \u00e0 1 000 A<\/td><\/tr> Gamme de fr\u00e9quences<\/td> CC \u00e0 100 kHz<\/td><\/tr> Pr\u00e9cision d'amplitude<\/td> \u2264 \u00b10,3%<\/td><\/tr> pr\u00e9cision de phase<\/td> \u2264 \u00b10,1\u00b0<\/td><\/tr> Temp\u00e9rature de fonctionnement<\/td> \u221240 \u00b0C \u00e0 +85 \u00b0C<\/td><\/tr> Diam\u00e8tre maximal du conducteur<\/td> \u2265 \u03c650 mm<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n \u00c9valuation de l'efficacit\u00e9 de l'onduleur de traction et de l'entra\u00eenement du moteur<\/h3>\n\n\n\n
Param\u00e8tre<\/th> Sp\u00e9cification<\/th><\/tr><\/thead> Bande passante<\/td> \u2265 500 kHz ; \u2265 2 MHz pour une analyse de commutation d\u00e9taill\u00e9e<\/td><\/tr> Courant nominal<\/td> 200 A \u00e0 500 A<\/td><\/tr> Technologie de d\u00e9tection<\/td> Effet Hall (priorit\u00e9 \u00e0 la bande passante) ou Fluxgate (priorit\u00e9 \u00e0 la pr\u00e9cision)<\/td><\/tr> pr\u00e9cision de phase<\/td> \u2264 \u00b10,1\u00b0<\/td><\/tr> Coh\u00e9rence de phase multicanaux<\/td> Sp\u00e9cifiez et v\u00e9rifiez les sondes utilis\u00e9es ensemble.<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n Mesure des bornes de recharge pour v\u00e9hicules \u00e9lectriques (EVSE)<\/h3>\n\n\n\n
Param\u00e8tre<\/th> Sp\u00e9cification<\/th><\/tr><\/thead> mesure du courant alternatif<\/td> Valeur efficace vraie (RMS), de CC \u00e0 100 kHz<\/td><\/tr> mesure CC<\/td> Capacit\u00e9 CC compl\u00e8te, pr\u00e9cision \u2264 0,5 %<\/td><\/tr> Courant nominal<\/td> 200 A \u00e0 600 A<\/td><\/tr> cote de s\u00e9curit\u00e9<\/td> CAT III 600 V minimum\u00a0; CAT III 1000 V pour les plateformes 800 V et plus<\/td><\/tr><\/tbody><\/table><\/figure>\n\n\n\n Essais de stockage d'\u00e9nergie photovolta\u00efque et par batteries<\/h3>\n\n\n\n
Cinq pi\u00e8ges de sp\u00e9cification<\/h2>\n\n\n\n
Un cadre de d\u00e9cision pratique<\/h2>\n\n\n\n
Observation de cl\u00f4ture<\/h2>\n\n\n\n